全文获取类型
收费全文 | 1795篇 |
免费 | 460篇 |
国内免费 | 236篇 |
专业分类
航空 | 1306篇 |
航天技术 | 597篇 |
综合类 | 244篇 |
航天 | 344篇 |
出版年
2024年 | 5篇 |
2023年 | 35篇 |
2022年 | 72篇 |
2021年 | 82篇 |
2020年 | 110篇 |
2019年 | 92篇 |
2018年 | 107篇 |
2017年 | 103篇 |
2016年 | 90篇 |
2015年 | 79篇 |
2014年 | 107篇 |
2013年 | 104篇 |
2012年 | 130篇 |
2011年 | 141篇 |
2010年 | 94篇 |
2009年 | 124篇 |
2008年 | 117篇 |
2007年 | 93篇 |
2006年 | 92篇 |
2005年 | 89篇 |
2004年 | 61篇 |
2003年 | 55篇 |
2002年 | 54篇 |
2001年 | 45篇 |
2000年 | 43篇 |
1999年 | 44篇 |
1998年 | 34篇 |
1997年 | 40篇 |
1996年 | 29篇 |
1995年 | 27篇 |
1994年 | 35篇 |
1993年 | 35篇 |
1992年 | 28篇 |
1991年 | 31篇 |
1990年 | 30篇 |
1989年 | 14篇 |
1988年 | 14篇 |
1987年 | 4篇 |
1986年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
排序方式: 共有2491条查询结果,搜索用时 15 毫秒
61.
冷却剂不同流动方式对膨胀循环推力室再生冷却换热的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为了解液体火箭发动机膨胀循环推力室再生冷却换热特性,对某一参考发动机推力室和另外两种面积比的膨胀循环推力室建立三维计算模型,采用数值模拟的方法,考察冷却剂的温升、冷却通道压降以及推力室内壁面温度和热流密度的分布情况.重点比较了不同燃烧室圆柱段长度、冷却剂不同流动方式以及不同面积比对以上结果的影响.计算过程中采用二阶迎风格式离散控制方程.计算结果表明:采用逆流冷却时,通过加长推力室圆柱段长度使推力室受热面积增加70%后,冷却剂温升提高了一倍左右;对膨胀循环推力室进行再生冷却时,采用顺流冷却要比逆流冷却的冷却通道压降低,但同时冷却剂温升也较低,并且对喉部壁面的冷却效果较差. 相似文献
62.
63.
64.
一种新型的薄膜温度传感器,采用真空镀膜的方法制作在涡轮叶片表面,两者构成一体,可以真实反应表面温度。传感器的质量小、响应快,对叶片内部换热和表面燃气流无干扰。 传感器的敏感元件为铂姥_(10)-铂热电偶,测温上限可达1000℃,测量精度为±3%。 相似文献
65.
66.
67.
CVI反应器内部气体流场的有限元模拟及优化设计 总被引:1,自引:0,他引:1
采用有限元计算方法,研究了CVI反应器内部的流场特征.对于形状简单的构件,构件的放置方式和阵列对气体的流动状态具有显著的影响.与横向阵列相比,纵向阵列能充分保证构件沿其长度方向流场均匀性,减小回流现象;在反应器中,随着纵向阵列试样数量的增加和分布均匀性的提高,气体流动速度增大,流场均匀性提高.减少反应器内部的自由空间,是提高流场品质和化学气相沉积效果的关键.基于减少反应器内部的自由空间的原则,针对杯形复杂构件,提出了通过加入与其几何形状相适应的导流板工装,有效避免了在构件内部和外部形成回流区,实现流场的优化设计. 相似文献
68.
激光冲击残余应力场的有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
建立模拟激光冲击残余应力场的非线性弹塑性有限元模型,预测AISI 304奥氏体不锈钢厚、薄靶材经激光冲击后表面以及内部的残余应力场分布.模拟过程中,考虑材料高应变率(106s-1)下的力学性能和激光诱导冲击波的精确加载,分析激光功率密度、激光光斑尺寸、激光脉宽、激光冲击次数、激光单面与双面冲击等激光冲击参数以及初始残余应力等因素对不锈钢靶材残余应力分布的影响.数值模拟结果与X射线衍射法测量值吻合较好.在有初始残余拉应力(250MPa)存在的情况下,激光冲击仍能使304奥氏体不锈钢靶材形成残余压应力层,说明激光冲击工艺可提高奥氏体不锈钢焊接构件的抗应力腐蚀开裂能力. 相似文献
69.
70.
超声速进气道内特性数值模拟及性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用张涵信院士提出的无波动NND格式计算了某二级斜板可调的二元混压式超声速进气道的内部湍流流场 ,较好地模拟了激波间的干扰及激波 -附面层的相互作用 ,并在解法上运用了矢通量分裂算法 ,提高计算的效率、精度和稳定性。通过数值模拟 ,预测了其内流场主要性能参数 ,并分析了飞行条件、几何尺寸调节参数等因素对其性能参数的影响 相似文献